Узроци неуспјеха плућа и превентивне мере?
У процесу производње и примене, плијесни често не успевају у различитим ситуацијама и троше много радне снаге и материјалних ресурса, што утиче на план производње.
(1) пластична деформација
Пластична деформација је деформација проузрокована оптерећењем већа од снаге приноса. На пример, шупљина колапса, проширење отвора типа, колапс угла и узнемирујуће и уздужно савијање конвексног калупа. Конкретно, радна површина калупа је у контакту са материјалима високе температуре, тако да површинска температура шупљине има тенденцију да премаши температуру каљења врочег челичног челика, а унутрашњи зид жлеба се сруши или притисне под притиском услед омекшавања . Када се ојачани челик користи као хладно узнемирујуће гриље, калуп се загрева помоћу каљења, а унутрашња рупа прскају водом како би се постигао слој отврдњавања. Када се матрица користи, као што је сила хладног покрета велика, чврстоћа приноса базе под очврснутим слојем није висока, а шупљина шупљине се сруши. Под истом тврдоћом, челик различитих хемијских састава има различите притиске ренгтх. Када је чврстоћа челика 63ХРЦ, јачина приноса следећих четири врсте челика је од велике до ниске: В18Цр4В> Црл2> Црл2.
(2) неуспјех хабања
Неисправност се односи на резу ивице резне ивице, угао круга, површинску депресију, ознаку површинске жлебове, пилинг слузнице (површина калупа је заглављена на празан метал у трењу). Осим тога, у раду, конвексна плоча претвара се у гас високог притиска након сагоревања мазива, а површина конвексности се очисти да би се формирала кавитација.
Хладно прање, ако оптерећење није велико, углавном оксидациони типови хабања, могу се носити и до одређеног степена оклузалне абразије, када су дијелови који штите дијелове или оптерећење већи, оклузална ситуација абразије постаје озбиљна, што доводи до хабања, отпорности на хабање челика зависи не само од тврдоће, већ зависи од природе карбида, величине, расподеле и количине, у челичном челику, високих брзина челика и високе хромске отпорности на хабање је тренутно већа. Међутим, у присуству озбиљног карбида сегрегација или велике честице карбида у челику, ови карбиди се лако одлажу, што узрокује хабање абразива и убрзавање хабања. Лака хладноћа од челика (уклањање лима, истезање, савијање, итд.), оптерећење није велико, углавном за статичко хабање. Испод стања статичког хабања, садржај угљеника у челичном стаклу је пуно, а отпорност на хабање је велика. У условима хабања ударца (као што је хладно кретање, хладно екструдирање, вруће ковање, итд.), превише карбид у штапу Не доприноси побољшању отпорности на хабање, али смањује отпорност на хабање због хабања абразивног хабања.
Студије су показале да под условом штетног абразивног хабања, челични садржај угљеника од челика до 0,6%, као плафон, хладна глава кретања ради под условима оптерећења удараца, као што је превише карбида у челику, лако се од ударног хабања носи површина. Овај пилинг тврде честице ће постати абразивне честице и убрзати хабање. Површина шупљине врућег калупа смањује се за омекшавање високе температуре. Поред тога, оксид гвожђе оксид такође делује као абразиван, а такође има и оксидациону корозију високе температуре.
(3) нестанак замора
Карактеристике отказа замора: након одређених дијелова плесни, иницирања малог пукотина и постепеног ширења до дубине, проширен до одређене величине, носивост јако ослабљеног калупа узрокованог руптуром. Покретање црева у стресу већа површина, нарочито подручје концентрације напрезања (прелазна величина, размак, ознака, хабање пропуштају место као што је пукотина), фрактура замора када је фрактура подијељена на два дела, дио формирања развоја замора за замор пресеком замора умора, представља љуске, извор умора се налази у љусци. Други део је нагли прелом, који представља неуједначен и груби део.
Челик калупа има високу чврстоћу приноса и ниску жилаву фрактуру при раду са високом тврдоћом. Снажна снага прскања помаже у одлагању стварања замора за замор, али је ниска жилавост ломљења пропагације заморне пукотине убрзана и критична дужина се смањује, а пропагација замора у великој мјери смањује број циклуса, стога, хладни рад замора умирања зависи углавном од времена иницирања замора.
Врућа радња која служи у средњем или ниском стању тврдоће, жилавост лома на лому од хладне масе је много већа, па је у врућем калупу брзина ширења заморне пукотине нижа од хладног калупа, критична дужина је већа од хладног рада плесни, врући рад у случају заморног пуцања субкритичног хладњака циклуса експанзије за много дуже, али гашење пожара на топлом радном месту, топлотни шок врло је лак за иницирање хладног и врућег замора за замор, врућина рада од почетног времена иницирања црева је много краће од хладног калупа, као резултат тога, многи замор у замору врелог живота зависи углавном од раста заморне пукотине када се то тражи.
(4) неуспех лома
Уобичајени облици отказа лома су колапс, раздвајање, ломљење, раздвајање и слично. Главни дио хладног плиједа је механичка сила (притисак ударца). Кухињски радови су поред механичке силе, стреса и термичког стреса и организације , постоји пуно вруће радне температуре, радна температура је већа, и усваја присилно хлађење, унутрашњи стрес може бити далеко више од механичког стреса, стога је мноштво фрактура вруће обраде углавном повезано са унутрашњим стресом превелик .
Постоје две врсте поступка фрактуре плесни: једнократни прелом и фрактура замора. Један временски прелом је изненадни прелом мртвог тијела приликом штампе. Једном када је крек настао, нестабилан је и проширен. Њени главни узроци су тешко преоптерећење или озбиљна прљавштина калупа (као што су прегревање, недовољно каљење, тешка концентрација напора и озбиљне металуршке дефекте).
Узроци неуспјеха и превентивне мере су сљедећи.
(1) неразуман дизајн структуре проузрокује неуспјех.
Концентрација напона је узрокована оштрим угао ротације (концентрација напона је више од десет пута већа од просечног напона) и велика промена пресека, која је често извор многих раних отказа калупа. И у процесу топлотном третману и гашењем, оштар угао може изазвати преостали притисак затезања и скратити вијек трајања.
Превентивне мере: прелазак сваког дела конвексног калупа треба да буде глатко и глатко. Свака мала ознака ножа изазива интензивну концентрацију стреса, а њен пречник и дужина треба да задовоље одређене захтеве.
(2) неуспех изазван лошим квалитетом калупа.
Унутрашњи недостаци материјала за плесни као што су лабаве, скупљиве шупљине, инклузија, сегрегација компоненти, неравномјерна дистрибуција карбида, оригиналне површинске мане (као што су оксидација, декарбонизација, савијање, ожиљка итд.) Утичу на перформансе челика.
Прекомерна инклузија изазива неуспјех. Постоји укључивање у челику коријен унутрашњих пукотина плесни, нарочито крхки оксид и силикатна, пластична деформација се не јавља при обради врућег притиска, само ће проузроковати ломљиву фрактуру и формирати микро пукотине. У наредној врућини третман и употреба пукотина даље експанзије и узрокује пуцање калупа. Поред тога, у процесу брушења планину изазива пилинг великих честица, што доводи до површинских рупа.
Дезинфузација површина изазива неуспјех. Челик при обради и жарењу под притиском, често услед температуре гријања је претјеран, вријеме чувања топлоте је предугачно, челика је декарбуризација површина, проузроковала је озбиљно декарбуризацки челик након обраде, понекад и даље остатак има разблажени слој, па је тако да када се каљење, због различитог слоја унутар и изван организације (слој декарбуризације површине за ферит, унутрашњи перлит) чини трансформацију организације и стварање пукотина.
Неједнакост дистрибуције угљеника изазива неуспјех. Челик Црл2, Ц, р12МоВ, као што је садржај угљеника и легура је већи, формирање пуно еутектичких карбида, карбиди у ковању су мали, лако се уклањају и ретикуларна сегрегација, што доводи до честог пропадања Зуо по дужини распоређеног карбида. Прашина у употреби пукотина се додатно проширује, пуцање узроковано неуспјехом.
Превентивне мере: када је челик кован, калуп треба ковани у више праваца, тако да еутектички карбид у челику може бити дробљен да буде још финији и равномернији, и да обезбеди да челични карбид није равномеран.
(3) неправилна машинска обрада калупа.
(1) дијелова шупљине ножа резног алата или округлих дијелова у машинској обради, често због превише дубоког напајања да остави ознаку, локалну тешку концентрацију напона, када се гашење третира, подручја напонске концентрације подложне микро пукотинама.
Превентивне мере: у финалном сечењу делова, количина хране треба смањити како би се побољшала површина.
(2) електрична обрада узрокује губитак ефикасности у машинској обради, јер ће много топлоте која се ствара у пражњењу, загрејана на врло високој температури, учинити плесни процесирањем делова, учинити организацију променљивом, формирати тзв. Абнормални електрични обрадни слој, абнормалну површину услед високог температурног таложења, а затим брзо очврснути, слој са белим под микроскопом, има много суптилних унутрашњих пукотина, бијеле површине гашења испод слоја, названог слоја за учвршћивање, затим у врућем ефекту је слаба, температура није висока, само ствара темперамент, поменути слој. Мерење расподјеле тврдоће: слој топљења и чврстоће, тврдоћа је врло висока, до 610 ~ 740 ХРЦ, 30 микрона дебљина чврстоће тврдоће слоја 400 ~ 500 ХРЦ , дебљина од 20 ^ ^ «. Темпирање је темперирање високе температуре, са меком ткивом, тврдоће 380 ~ 400ХРЦ и дебљином м.
Превентивне мјере: уклањање слоја за резидидацију у абнормалном слоју механичким методом, нарочито микрокредом; након електропроцесирања се врши нискотемпературно каљење за стабилизацију абнормалног слоја у случају ширења микро-круга.
(3) узрокован неуспелим брушењем површине шупљине шупљине током брушења, због велике брзине брушења и брушења точно грануларних или лоших услова хлађења, све може довести до прегријавања или узроковати површинску површину за брушење, смањити тврдоћу, учинити плесни у употреби због хабања или термичког стреса и пукотина за брушење, што доводи до раног квара.
Превентивне мјере: брусни точак с снажном силом резања или слабим везивањем; Смањити снабдевање радним предметом; одабрати одговарајућу расхладну течност, млевење са 250 ~ 350 ℃ након каљења, до брушења стреса.
(4) поступак топлотне обраде калупа није прикладан.
Постоји више угљеничних и легираних елемената у челику за грејање, а топлотна проводљивост је лоша. Због тога брзина загревања не може бити превише брза и требало би да се споро спроводи. Да би се спречила оксидација и декарбуризација и да се спречи оксидација и декарбонизација, стопа грејања не би требала бити превише брза, а продор топлоте треба да буде спор. начин, неће бити великог термичког напона, што је сигурније. Ако се калуп брзо загреје, топлотни напон ће се генерирати унутар и изван калупа. Ако није правилно контролисан, лако се ствара деформација или пукотина и мора се бити загрејан или успорен да би се спречио.
Одушњавање и декарбуризацијско каљење калупа врши се на високој температури, ако није стриктно контролисано, површина се лако оксидише и декарбонише. Поред тога, након декарбуризације површине, због разлике у унутрашњости и спољашњим слојевима, дошло је до великог стреса ткива у хлађење, што доводи до цревања.
Мере предострожности: материјали за паковање могу се пакирати и пакирати са материјалима против оксидације и разблажења.